[發明專利]油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法

有效

• 申請號: 202011239288.X
• 申請日: 2020-11-09
• 公開（公告）號: CN112362475B
• 公開（公告）日: 2022-05-10
• 發明（設計）人: 呂雪瑩;向祖平;劉偉;李志軍;王群一;敖翔;高廣亮;孫彥春;劉哲知;段彬;何海燕;程澤華;王淼;商琳
• 申請（專利權）人: 重慶科技學院
• 主分類號: G01N3/08
• 分類號: G01N3/08;G01N3/24;G01M13/00
• 代理公司: 青島清泰聯信知識產權代理有限公司 37256
• 代理人: 張潔

1.油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，通過確定圈閉構造逸散極限壓力、蓋層密封極限壓力以及斷層密封極限壓力，得到所述油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力；

所述圈閉構造逸散極限壓力通過檢測圈閉氣體逸散壓力得到；

所述蓋層密封極限壓力通過檢測蓋層動態突破極限壓力、蓋層拉張破壞極限壓力、蓋層剪切破壞極限壓力和蓋層疲勞破壞極限壓力，并選取所述蓋層動態突破極限壓力、所述蓋層拉張破壞極限壓力、所述蓋層剪切破壞極限壓力和所述蓋層疲勞破壞極限壓力中的最小值作為所述蓋層密封極限壓力；

所述斷層密封極限壓力通過檢測斷層滑移失穩極限壓力和斷層活化開啟極限壓力，并選取所述斷層滑移失穩極限壓力和所述斷層活化開啟極限壓力中的最小值作為所述斷層密封極限壓力；

所述油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力通過比較所述圈閉構造逸散極限壓力、所述蓋層密封極限壓力以及所述斷層密封極限壓力，并選取所述圈閉構造逸散極限壓力、所述蓋層密封極限壓力以及所述斷層密封極限壓力中的最小值作為所述油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力。

2.根據權利要求1所述的油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，所述圈閉氣體逸散壓力由以下公式計算得到：

P₁＝P_油藏+ρ_wgΔH

P₁為圈閉氣體逸散壓力，MPa；P_油藏為油藏原始地層壓力，ρ_w為地層水密度，g/cm³；g為重力加速度，9.8m/s²；ΔH為圈閉閉合幅度，m。

3.根據權利要求1所述的油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，所述蓋層動態突破極限壓力由以下公式計算得到：

P₂＝P_突破+P_上覆

P₂為蓋層動態突破極限壓力，MPa；P_突破為蓋層巖石的動態突破壓力，MPa；P_上覆為蓋層上覆巖層的地層壓力，MPa。

4.根據權利要求1所述的油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，所述蓋層拉張破壞極限壓力由以下公式計算得到：

P₃＝σ₃+T

P₃為蓋層拉張破壞極限壓力，MPa；T為巖石抗張強度，MPa；σ₃為最小主應力，MPa。

5.根據權利要求1所述的油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，所述蓋層剪切破壞極限壓力由以下方法得到：

根據蓋層地應力和運行壓力，選取樣品開展單軸及不同圍壓三軸壓縮巖石力學實驗，根據摩爾-庫侖強度準則，擬合蓋層剪切破壞包絡線，當蓋層巖石的應力狀態與剪切破壞包絡線相切時，蓋層巖石將發生剪切破壞，從而確定所述蓋層剪切破壞極限壓力P₄。

6.根據權利要求1所述的油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，所述蓋層疲勞破壞極限壓力由以下方法得到：

在模擬儲氣庫注采工況條件下，通過開展室內巖心三軸加卸載交變應力實驗，以蓋層巖心50次三軸加卸載交變應力累計塑性應變作為量化評價指標，將累計塑性應變1％作為儲氣庫蓋層疲勞破壞的臨界指標，得到累計塑性應變達1％時的巖石強度，即為所述蓋層疲勞破壞極限壓力P₅。

7.根據權利要求1所述的油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，所述斷層滑移失穩極限壓力由以下公式計算得到：

P₆＝S_n-τ_s/0.6

P₆為斷層滑移失穩極限壓力，MPa；S_n為斷層面正應力，MPa；τ_s為斷層面剪應力，MPa。

8.根據權利要求1所述的油藏型儲氣庫圈閉密封極限壓力的評價方法，其特征在于，所述斷層活化開啟極限壓力由以下公式計算得到：

P₇＝ρ_wgh+ΔP

P₇為斷層活化開啟極限壓力，MPa；ρ_w為地層水密度，kg/m³；h為埋深，m；△P為附加流體壓力，MPa。