[發(fā)明專利]張減機(jī)鋼管增厚端控制方法

有效

• 申請(qǐng)?zhí)枺?/td>: 200710038593.0
• 申請(qǐng)日: 2007-03-29
• 公開（公告）號(hào): CN101274335A
• 公開（公告）日: 2008-10-01
• 發(fā)明（設(shè)計(jì)）人: 薛建國;王超峰;古云波
• 申請(qǐng)（專利權(quán)）人: 寶山鋼鐵股份有限公司
• 主分類號(hào): B21B37/78
• 分類號(hào): B21B37/78;G05D5/03
• 代理公司: 上海科琪專利代理有限責(zé)任公司
• 代理人: 鄭明輝

1.?一種張減機(jī)鋼管增厚端控制方法，其特征是：

根據(jù)張減機(jī)管端壁厚分布規(guī)律計(jì)算鋼管增厚端控制因子表，利用此因子表能根據(jù)增厚端長度在軋制過程的變化而自適應(yīng)的增減參與CEC作用的機(jī)架數(shù)，配合作用在鋼管頭尾增厚端的附加張力的調(diào)整實(shí)現(xiàn)進(jìn)一步縮短頭尾增厚端；

計(jì)算張減機(jī)鋼管增厚端控制因子表的步驟是：

1)根據(jù)平均張力決定基礎(chǔ)調(diào)速等級(jí)和最大調(diào)速等級(jí)；

基礎(chǔ)調(diào)速等級(jí)為鋼管頭部剛進(jìn)入機(jī)架和鋼管尾部將進(jìn)入機(jī)架的初始參與鋼管增厚端控制調(diào)速的機(jī)架數(shù)；

基礎(chǔ)調(diào)速等級(jí)由鋼管張減軋制的平均張力決定，平均軸向張力系數(shù)x_1m的計(jì)算公式如下：

其中，設(shè)d_mK、d_mR分別為荒管和成品管的平均外徑，S_K、S_R分別為荒管和成品管的壁厚，則為切向變形，為徑向變形，ϵm=12(SKdmK+SRdmR)]]>為平均壁徑比；

根據(jù)計(jì)算的平均軸向張力系數(shù)，再?zèng)Q定基礎(chǔ)調(diào)速等級(jí)；

最大調(diào)速等級(jí)是指同時(shí)參與鋼管增厚端控制調(diào)速的最多機(jī)架數(shù)，最大調(diào)速等級(jí)限制為7機(jī)架，即任意機(jī)架位置的同時(shí)參與調(diào)速的機(jī)架數(shù)最多為7架；

2)根據(jù)軋輥工作直徑變化計(jì)算原始鋼管增厚端控制調(diào)速因子；

工作直徑的計(jì)算公式為：

D_k＝D-C_Kd_K????(2)

式中：理想軋輥直徑為D，第k機(jī)架的軋輥的孔型直徑為d_k，工作直徑的比例參數(shù)為C_k；

鋼管處于正常軋制位置時(shí)，第k機(jī)架的軋輥工作直徑的比例參數(shù)為C_k，頭尾軋制時(shí)，第k機(jī)架的軋輥工作直徑的比例參數(shù)為C_k⁽ⁱ⁾，此處i代表軋輥工作直徑的變化級(jí)數(shù)；

假設(shè)第k機(jī)架正常軋制的轉(zhuǎn)速為ω_k，鋼管線速度為v_k，若采用鋼管增厚端控制調(diào)整轉(zhuǎn)速后，轉(zhuǎn)速為ω_k，鋼管線速度為v_k，則

v_k＝ω_kπ(D-C_kd_k)????(3)

v‾k=ω‾kπ(D-Ck(i)dk)---(4)]]>

為保證鋼管的線速度不變，應(yīng)該滿足v_k＝v_k，即

ωk(D-Ckdk)=ω‾k(D-Ck(i)dk)]]>

故有

ω‾k=(D-Ckdk)(D-Ck(i)dk)ωk---(5)]]>

因此，鋼管增厚端控制調(diào)速為

Δωk(i)=ω‾k-ωk=(Ck(i)-Ck)dk(D-Ck(i)dk)ωk---(6)]]>

鋼管增厚端控制調(diào)速因子為

Δnk(i)=(Ck(i)-Ck)dk(D-Ck(i)dk)---(7)]]>

對(duì)于頭端：

每機(jī)架軋輥的工作直徑的正常參數(shù)為C_kH，頭端調(diào)速因子計(jì)算公式為：

Δnkh(i)=((1-i-12(p-1))-CkH)dk(D-(1-i-12(p-1))dk)---(8)]]>

式中：p為鋼管增厚端控制調(diào)節(jié)的級(jí)數(shù)；

i為1，…，p；

對(duì)于尾端：

每機(jī)架軋輥的工作直徑的正常參數(shù)為C_kT，則尾端調(diào)速因子計(jì)算公式為：

Δnkt(i)=(cos(i-13(p-1)π)-CkT)dk(D-cos(i-13(p-1)π)dk)---(9)]]>

3)構(gòu)造原始鋼管增厚端控制調(diào)速因子表

由每機(jī)架的多級(jí)速度調(diào)節(jié)，根據(jù)公式(8)和(9)可以得到原始的頭端和尾端鋼管增厚端控制調(diào)速因子表；

4)根據(jù)鋼管延伸率決定每機(jī)架處同時(shí)參與鋼管增厚端控制作用的機(jī)架數(shù)；

若各機(jī)架的延伸率為：λ_i，i＝1，2，…，m，此處，延伸率理解為鋼管從第1機(jī)架到第i機(jī)架時(shí)，鋼管的延伸比率，則延伸率的計(jì)算公式為：

λL(k)=ωk(D-Ckdk)ω1(D-C1d1)---(13)]]>

mk=LVe*λL(k)λL(n)*Cd]]>

m_k-第k機(jī)架處同時(shí)參與CEC作用的機(jī)架數(shù)

L_Ve-增厚端長度????????????????????????(14)

λ_L(k)-第k機(jī)架的延伸比率

n-參與CEC控制的所有機(jī)架數(shù)，1，2...n

C_d-平均機(jī)架間距

5)結(jié)合每機(jī)架處同時(shí)參與鋼管增厚端控制作用的機(jī)架數(shù)，修正原始鋼管增厚端控制因子表；

結(jié)合步驟4)得出的每機(jī)架處同時(shí)參與CEC作用的機(jī)架數(shù)，根據(jù)“速度系列同比改變軋制壁厚不變?cè)怼睂?duì)原始CEC因子按同比修正，得出全新CEC因子表；

該因子表考慮了每機(jī)架處應(yīng)該同時(shí)參與CEC作用的機(jī)架數(shù)的計(jì)算，能根據(jù)鋼管在機(jī)架中的延伸來增加同時(shí)參與CEC作用的機(jī)架數(shù)。