[發(fā)明專利]一種抽凝機(jī)組背壓變化對機(jī)組功率影響的計算方法及系統(tǒng)

有效

• 申請?zhí)枺?/td>: 202010745442.4
• 申請日: 2020-07-29
• 公開（公告）號: CN112100751B
• 公開（公告）日: 2023-09-08
• 發(fā)明（設(shè)計）人: 張彥鵬;祝令凱;李蘇生;李思;商攀峰;勞金旭;劉軍
• 申請（專利權(quán)）人: 國網(wǎng)山東省電力公司電力科學(xué)研究院;國家電網(wǎng)有限公司
• 主分類號: G06F30/17
• 分類號: G06F30/17;G06F30/28;G06F119/08
• 代理公司: 濟(jì)南圣達(dá)知識產(chǎn)權(quán)代理有限公司 37221
• 代理人: 李圣梅

1.一種抽凝機(jī)組背壓變化對機(jī)組功率影響的計算方法，其特征在于，包括：

將進(jìn)入抽氣機(jī)組的氣流循環(huán)分為凝汽循環(huán)和供熱循環(huán)；

分別計算凝汽循環(huán)和供熱循環(huán)的做功量；

所述凝汽循環(huán)做功量的計算，具體步驟如下：

凝汽循環(huán)與普通純凝機(jī)組的工質(zhì)循環(huán)一致，即新蒸汽在高、中、低壓缸膨脹做功后變?yōu)榉ζ湃肽髂Y(jié)，凝結(jié)水經(jīng)各級回?zé)峒訜崞骷訜岷筮M(jìn)入鍋爐；這部分工質(zhì)完成一個封閉的循環(huán)，稱為凝汽循環(huán)，

以汽輪機(jī)凝汽器的排汽量為1kg時的發(fā)電量為例進(jìn)行說明，所述發(fā)電量的具體表示如下：

式中：a_K為回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)水為1kg時的出水量，即鍋爐進(jìn)水系數(shù)；L_oK為凝汽循環(huán)汽輪機(jī)進(jìn)汽1kg的內(nèi)功；η_j為汽輪機(jī)組機(jī)械效率，取0.98；η_d為發(fā)電機(jī)效率，取0.99；

對應(yīng)的，以回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)水為1kg時的出水量，即鍋爐進(jìn)水系數(shù)，具體表示為：

式中：a_K為回?zé)嵯到y(tǒng)出水為1kg時的進(jìn)水量，即排汽系數(shù)；d_G1、d_G2分別為第Ⅰ、Ⅱ單元凝結(jié)水進(jìn)水系數(shù)；

分別假設(shè)鍋爐進(jìn)水系數(shù)、凝結(jié)水總流量系數(shù)為1，軸封漏汽量忽略不計，求得各單元進(jìn)水系數(shù)，具體表示如下：

d_G1＝1-d₁-d₂-d₃-d₄???????????????????????????????????????(3)

d_G2＝1-d₅-d₆-d₇-d₈???????????????????????????????????????(4)

式中：d₁、d₂、d₃、d₄分別為#1、#2、#3高壓加熱器(以下簡稱：高加)、除氧器進(jìn)汽量與鍋爐進(jìn)水量的比值；d₅、d₆、d₇、d₈分別為凝汽循環(huán)中#5、#6、#7、#8低壓加熱器(以下簡稱：低加)進(jìn)汽量與總凝結(jié)水量的比值；

對應(yīng)的，汽輪機(jī)進(jìn)汽1kg的內(nèi)功kJ/kg表示如下：

式中：i₀為汽輪機(jī)的進(jìn)汽焓；為汽輪機(jī)鍋爐給水焓；為給水泵焓升；α_zr為再熱系數(shù)；Δi_zr為1kg蒸汽在再熱器的吸熱量；i_K為汽輪機(jī)的排汽焓；為凝汽器出口的凝結(jié)水焓；α_FK為1kg蒸汽進(jìn)汽量時向凝汽器的疏水量；γ_FK為1kg疏水在凝汽器的放熱量；

所述供熱循環(huán)計算具體步驟如下：

所述供熱循環(huán)是指新蒸汽在汽缸內(nèi)膨脹做功至抽汽口位置抽出，抽汽在熱網(wǎng)首站放熱凝結(jié)為水返回?zé)崃ο到y(tǒng)并經(jīng)過部分回?zé)峒訜崞骰氐藉仩t，這一部分蒸汽也完成一個封閉的循環(huán)，稱供熱循環(huán)；

以汽輪機(jī)供熱抽汽量為1kg時的發(fā)電量為例，具體表示如下：

式中：a_T為回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)水為1kg時的出水量，即鍋爐進(jìn)水系數(shù)；L_oT為供熱循環(huán)汽輪機(jī)進(jìn)汽1kg的內(nèi)功；η_j為汽輪機(jī)組機(jī)械效率；η_d為發(fā)電機(jī)效率；

對應(yīng)的，回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)水為1kg時的出水量，即鍋爐進(jìn)水系數(shù)，表示如下：

式中：α_T為回?zé)嵯到y(tǒng)出水為1kg時的進(jìn)水量，即抽汽系數(shù)；d_G1為第Ⅰ單元凝結(jié)水進(jìn)水系數(shù)，由公式(3)求得，參數(shù)不變；d_GT為供熱加熱器回水系數(shù)；

分別假設(shè)鍋爐進(jìn)水系數(shù)、凝結(jié)水總流量系數(shù)為1，軸封漏汽量忽略不計，求得各單元進(jìn)水系數(shù)，供熱循環(huán)汽輪機(jī)凝汽器排汽量為0，供熱加熱器回水系數(shù)表示如下：

d_GT＝1-d₅-d₆-d₇-d₈????????????????????????????????????????(8)

式中：d₅、d₆、d₇、d₈分別為供熱循環(huán)中#5、#6、#7、#8低壓加熱器(以下簡稱：低加)進(jìn)汽量與總凝結(jié)水量的比值；

對應(yīng)的，汽輪機(jī)進(jìn)汽1kg的內(nèi)功表示如下：

式中：i₀為汽輪機(jī)的進(jìn)汽焓；為汽輪機(jī)鍋爐給水焓；為給水泵焓升；α_zr為再熱系數(shù)；Δi_zr為1kg蒸汽在再熱器的吸熱量；i_T為汽輪機(jī)的供熱抽汽焓；為供熱加熱器出口焓；

采用背壓修正曲線對凝氣循環(huán)所做功率進(jìn)行修正；

獲得抽凝機(jī)組背壓變化對機(jī)組功率影響的計算結(jié)果；

為了避免閥門及軸封漏氣對功率計算精度影響，所述凝汽循環(huán)和供熱循環(huán)做功量的計算還可以首先計算出供熱循環(huán)的功率，所述凝氣循環(huán)功率通過發(fā)電機(jī)有功功率與所述供熱循環(huán)功率取差值得到；

所述凝汽循環(huán)和供熱循環(huán)的不同在于凝結(jié)水返回鍋爐所經(jīng)過的回?zé)峒訜崞鞑煌?/p>