[發(fā)明專利]基于輥端壓靠治理極薄帶鋼的邊部碎浪的方法

在審

• 申請(qǐng)?zhí)枺?/td>: 201711309038.7
• 申請(qǐng)日: 2017-12-11
• 公開(kāi)（公告）號(hào): CN107999546A
• 公開(kāi)（公告）日: 2018-05-08
• 發(fā)明（設(shè)計(jì)）人: 肖宏;任忠凱;劉曉;任建凱;付昌云
• 申請(qǐng)（專利權(quán)）人: 燕山大學(xué)
• 主分類號(hào): B21B37/30
• 分類號(hào): B21B37/30
• 代理公司: 北京孚睿灣知識(shí)產(chǎn)權(quán)代理事務(wù)所(普通合伙) 11474
• 代理人: 王冬杰;張冬花

1.一種基于輥端壓靠治理極薄帶鋼的邊部碎浪的方法，其特征在于：其包括以下步驟：

S1、預(yù)先設(shè)置多輥軋機(jī)所需要的基本工藝參數(shù)；

S2、預(yù)先設(shè)置極薄帶鋼的基本特征參數(shù)；

S3、計(jì)算所述極薄帶鋼的橫向位移、所述極薄帶鋼的前張應(yīng)力橫向分布值以及所述極薄帶鋼的后張應(yīng)力橫向分布值；當(dāng)所述極薄帶鋼的前張應(yīng)力橫向分布值中最大前張應(yīng)力值σmax(x)與最小前張應(yīng)力值σmin(x)小于或等于預(yù)設(shè)的第一閾值△σ，即滿足第一收斂條件σmax(x)-σmin(x)≤Δσ時(shí)，得到最終的極薄帶鋼的前張應(yīng)力橫向分布值；

S4、基于S3中的最終的所述極薄帶鋼的前張應(yīng)力橫向分布值與最終的所述極薄帶鋼的后張應(yīng)力橫向分布值，計(jì)算軋制力的橫向分布值；

S5、建立軋機(jī)輥系間變形影響模型，基于S4中求得的所述軋制力的橫向分布值，計(jì)算所述軋機(jī)輥系間壓力p和輥系間的彈性壓扁量u，根據(jù)軋機(jī)輥系變形影響函數(shù)線性方程組，對(duì)軋機(jī)輥系間壓力進(jìn)行迭代，直到滿足第二收斂條件，得到最終的輥系間壓力；

第二收斂條件為相鄰兩次輥系間壓力的差值的絕對(duì)值小于或等于第二閾值△p，即|p1-p0|≤Δp；

S6、基于S4中求得的所述軋制力的橫向分布值和S5中求得的最終的軋機(jī)輥系間壓力,得到所述極薄帶鋼的出口厚度分布值；

S7、判斷所述極薄帶鋼的出口厚度分布值是否滿足第三收斂條件；如所述極薄帶鋼的出口厚度分布值收斂，則進(jìn)入S8；如所述極薄帶鋼的出口厚度分布值不收斂，則轉(zhuǎn)入S2，重新設(shè)定所述極薄帶鋼的出口厚度分布初始值；

所述第三收斂條件為出口輥縫值hc與預(yù)先設(shè)置好的所述極薄帶出口厚度值h0的差值的絕對(duì)值小于或等于第三閾值△h，即|hc-h0|≤Δh；以及

S8、輸出最終的所述極薄帶鋼出口厚度分布值，計(jì)算結(jié)束。

2.如權(quán)利要求1所述的基于輥端壓靠治理極薄帶鋼的邊部碎浪的方法，其特征在于：所述基本工作參數(shù)至少包括工作輥的輥身長(zhǎng)度、所述工作輥的直徑、所述位于工作輥兩端的凸臺(tái)的長(zhǎng)度及凸臺(tái)的高度、所述支承輥的輥身長(zhǎng)度、所述支承輥的直徑以及所述極薄帶鋼初始的前張應(yīng)力值與后張應(yīng)力值。

3.如權(quán)利要求2所述的基于輥端壓靠治理極薄帶鋼的邊部碎浪的方法，其特征在于：所述工作輥包括上工作輥和下工作輥，所述上工作輥的兩個(gè)端部的凸臺(tái)為第一凸臺(tái)，所述下工作輥的兩個(gè)端部的凸臺(tái)為第二凸臺(tái)且所述第一凸臺(tái)和第二凸臺(tái)的尺寸相同。

4.如權(quán)利要求1所述的基于輥端壓靠治理極薄帶鋼的邊部碎浪的方法，其特征在于：所述極薄帶鋼的基本特征參數(shù)至少包括極薄帶鋼的寬度、極薄帶鋼的橫向厚度分布值、極薄帶鋼的初始屈服強(qiáng)度以及極薄帶鋼的出口厚度分布初始值。