本發(fā)明涉及一種連鑄坯扇形段在線變形補(bǔ)償?shù)姆椒ǎ瑢儆谝苯鸺夹g(shù)領(lǐng)域。該方法通過(guò)計(jì)算扇形段所受到的鑄坯鼓肚力、輕壓下力(若該扇形段啟用輕壓下)和矯直反力(若該段為矯直段)，進(jìn)而計(jì)算扇形段的每個(gè)液壓缸所受到的合力，通過(guò)扇形段的壓力?變形量關(guān)系式，得到該扇形段的變形量，用該變形量對(duì)扇形段位置傳感器的顯示值進(jìn)行補(bǔ)償?shù)玫竭B鑄坯扇形段實(shí)際的輥縫值，從而更精準(zhǔn)地控制連鑄坯扇形段的輥縫值，進(jìn)而改善連鑄坯質(zhì)量。

技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域，涉及一種連鑄坯扇形段在線變形補(bǔ)償?shù)姆椒ā?/p>

背景技術(shù)

動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)是在連鑄坯凝固末端通過(guò)扇形段對(duì)鑄坯實(shí)施一定的壓下量，以改善鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量的工藝過(guò)程。該工藝之所以稱之為“輕壓下”的原因是因?yàn)閴合铝亢苄。總€(gè)扇形段的壓下量一般不超過(guò)3mm，壓下段一般不超過(guò)3個(gè)扇形段。

當(dāng)高溫鑄坯通過(guò)扇形段時(shí)，扇形段受到鑄坯的鼓肚力、輕壓下的反力、矯直反力等，導(dǎo)致其發(fā)生變形，該變形量將導(dǎo)致扇形段的實(shí)際輥縫與設(shè)定輥縫不符情況。當(dāng)扇形段受外力較大時(shí)，該變形量會(huì)接近1mm，達(dá)到了輕壓下量的30％以上，嚴(yán)重影響了輕壓下效果。

綜上所述，對(duì)扇形段的變形量進(jìn)行補(bǔ)償是值得研究的內(nèi)容。目前對(duì)扇形段的變形量補(bǔ)償方法是根據(jù)扇形段油缸反饋的壓力，通過(guò)該扇形段的壓力-變形量曲線插值計(jì)算得到該扇形段當(dāng)下變形量，將該變形量對(duì)位置傳感器的顯示值進(jìn)行補(bǔ)償，得到實(shí)際輥縫值。

然而，隨著開(kāi)關(guān)閥在連鑄扇形段控制的應(yīng)用越來(lái)越普遍，導(dǎo)致無(wú)法在線獲取扇形段油缸的壓力值(一般開(kāi)關(guān)閥控制的扇形段的油缸上沒(méi)有獨(dú)立的壓力傳感器)，因此，上述方法將失去作用。

發(fā)明內(nèi)容

鑒于以上所述現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)，本發(fā)明的目的在于提供一種連鑄坯扇形段在線變形補(bǔ)償?shù)姆椒ǎ诓辉黾映杀镜那疤嵯拢瑢?shí)現(xiàn)改善鑄坯質(zhì)量。

為達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供如下技術(shù)方案：

一種連鑄坯扇形段在線變形補(bǔ)償?shù)姆椒ǎㄟ^(guò)在線實(shí)時(shí)計(jì)算連鑄坯對(duì)扇形段的反力，進(jìn)而得到扇形段的變形量；用所述變形量對(duì)扇形段位置傳感器的顯示值進(jìn)行補(bǔ)償?shù)玫竭B鑄坯扇形段實(shí)際的輥縫值，從而更精準(zhǔn)地控制連鑄坯扇形段的輥縫值。

進(jìn)一步，具體包含如下步驟：

S1：計(jì)算連鑄坯扇形段的每個(gè)液壓缸所受到的合力F_t；

S2：根據(jù)連鑄坯扇形段的每個(gè)液壓缸所受到的合力，通過(guò)壓力-變形量的插值計(jì)算，得到所述連鑄坯扇形段的變形量

y＝a·F_t+b

其中，y為連鑄坯扇形段的變形量；a，b為系數(shù)；

S3：根據(jù)連鑄坯扇形段位置傳感器的顯示值和連鑄坯扇形段的變形量，計(jì)算連鑄坯扇形段實(shí)際輥縫值

g_r＝g_s+y

其中，g_r為連鑄坯扇形段真實(shí)輥縫值；g_s為連鑄坯扇形段位置傳感器的顯示值。

進(jìn)一步，所述連鑄坯扇形段的每個(gè)液壓缸所受到的合力包括連鑄坯扇形段所受到的連鑄坯鼓肚力

其中，為連鑄坯扇形段所受到的連鑄坯鼓肚力，F(xiàn)_t為連鑄坯扇形段所受到的連鑄坯對(duì)其的反作用力的合力；n為連鑄坯扇形段內(nèi)弧輥數(shù)，i為連鑄坯扇形段第i對(duì)輥，1≤i≤n。

進(jìn)一步，所述連鑄坯扇形段的每個(gè)液壓缸所受到的合力還包括連鑄坯扇形段所受到的輕壓下力

其中，為連鑄坯扇形段所受到的輕壓下力。