[發(fā)明專利]基于摩擦等效和正交實驗的可調(diào)尾噴管靈活性仿真方法有效
| 申請?zhí)枺?/td> | 201611065487.7 | 申請日: | 2016-11-28 |
| 公開(公告)號: | CN106599401B | 公開(公告)日: | 2020-03-06 |
| 發(fā)明(設(shè)計)人: | 周愷;白艷琨;廖日東;唐于暉;周垚 | 申請(專利權(quán))人: | 北京動力機(jī)械研究所 |
| 主分類號: | G06F30/23 | 分類號: | G06F30/23;G06T17/00 |
| 代理公司: | 北京理工大學(xué)專利中心 11120 | 代理人: | 李愛英;仇蕾安 |
| 地址: | 100074 北*** | 國省代碼: | 北京;11 |
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| 摘要: | |||
| 搜索關(guān)鍵詞: | 基于 摩擦 等效 正交 實驗 可調(diào) 噴管 靈活性 仿真 方法 | ||
本發(fā)明公開一種基于摩擦等效和正交實驗的可調(diào)尾噴管靈活性仿真方法,一、對可調(diào)尾噴管零部件進(jìn)行三維建模和裝配;二、在三維裝配模型的基礎(chǔ)上,利用動力學(xué)原理建立與可調(diào)尾噴管實際運動相符的約束關(guān)系;三、采用正交實驗法獲得優(yōu)化參數(shù),確定較為準(zhǔn)確的動力學(xué)模型;四、通過可調(diào)尾噴管模型的尺寸公差建立最小極限尺寸、基本尺寸和最大極限尺寸有限元模型,進(jìn)行有限元數(shù)值計算,獲得不同尺寸條件下接觸力的變化情況,分析尺寸偏差對同步環(huán)推力及尾噴管靈活性的影響;利用建立的滑動摩擦系數(shù)公式,選取三種不同的表面粗糙度對最小極限尺寸、基本尺寸和最大極限尺寸的動力學(xué)模型分別進(jìn)行動作響應(yīng)計算,分析表面加工精度對動作響應(yīng)的影響。
技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明屬于先進(jìn)制造技術(shù)的技術(shù)領(lǐng)域,具體涉及一種基于摩擦等效和正交實驗的可調(diào)尾噴管靈活性仿真方法。
背景技術(shù)
尾噴管作為導(dǎo)彈推進(jìn)系統(tǒng)的關(guān)鍵零部件,其主要功能是使燃?xì)馀蛎洠a(chǎn)生導(dǎo)彈的飛行推力。可調(diào)尾噴管為多零件組合裝配結(jié)構(gòu),其運動靈活性決定了擴(kuò)張和收縮的響應(yīng)時間,進(jìn)而影響導(dǎo)彈的機(jī)動性能。由此可見,尾噴管動作靈活性對導(dǎo)彈的作戰(zhàn)性能影響是至關(guān)重要的,為了能夠保證可調(diào)尾噴管的靈活可靠性,有必要對影響可調(diào)尾噴管靈活性的因素進(jìn)行分析研究。
尾噴管在空中的動作響應(yīng)是由氣體壓力差產(chǎn)生的,在生產(chǎn)過程中無法進(jìn)行地面試驗?zāi)M,僅能對裝配好的尾噴管進(jìn)行推力測試。由于缺少理論指導(dǎo)和經(jīng)驗依據(jù),無法通過尾噴管推力測試數(shù)據(jù)準(zhǔn)確評估其靈活性。即使發(fā)現(xiàn)尾噴管未能達(dá)到靈活性要求,也不能快速對存在的問題進(jìn)行定位、調(diào)試和改進(jìn)。因此,急需建立尾噴管運動仿真模型,分析尾噴管靈活性影響因素,探究其影響規(guī)律,在研制階段能夠利用尾噴管推力預(yù)測其靈活性。
發(fā)明內(nèi)容
有鑒于此,本發(fā)明提供了一種基于摩擦等效和正交實驗的可調(diào)尾噴管靈活性仿真方法,能夠在滿足動作響應(yīng)時間的前提下,對尾噴管進(jìn)行靈活評估,獲得可調(diào)式尾噴管同步環(huán)推力的取值范圍,為地面測試提供檢驗依據(jù)。同時對影響尾噴管靈活性的因素,如尺寸設(shè)計公差、制造誤差及裝配誤差等,進(jìn)行規(guī)律性研究,分析其對同步環(huán)推力的影響規(guī)律,為尾噴管的設(shè)計制造及調(diào)試提供了理論性指導(dǎo)。
實現(xiàn)本發(fā)明的技術(shù)方案如下:
步驟一、對可調(diào)尾噴管零部件進(jìn)行三維建模和裝配;
步驟二、在三維裝配模型的基礎(chǔ)上,利用動力學(xué)原理建立與可調(diào)尾噴管實際運動相符的約束關(guān)系;
步驟2.1、建立可調(diào)尾噴管擴(kuò)張運動過程等效阻力矩公式;
步驟2.2、建立可調(diào)尾噴管收縮運動過程等效阻力矩公式;
步驟2.3、建立可調(diào)尾噴管滑動摩擦系數(shù)公式;
步驟三、采用正交實驗法獲得優(yōu)化參數(shù),確定較為準(zhǔn)確的動力學(xué)模型;
步驟四、通過可調(diào)尾噴管模型的尺寸公差建立最小極限尺寸、基本尺寸和最大極限尺寸有限元模型,進(jìn)行有限元數(shù)值計算,獲得不同尺寸條件下接觸力的變化情況,分析尺寸偏差對同步環(huán)推力及可調(diào)尾噴管靈活性的影響;
利用建立的滑動摩擦系數(shù)公式,選取三種不同的表面粗糙度對最小極限尺寸、基本尺寸和最大極限尺寸的動力學(xué)模型分別進(jìn)行動作響應(yīng)計算,分析表面加工精度對可調(diào)尾噴管動作響應(yīng)的影響。
有益效果:
尺寸公差和表面粗糙度與同步環(huán)實測推力關(guān)系的建立具有重大意義,該方法的建立使得可調(diào)尾噴管在制造環(huán)節(jié)就看預(yù)測同步環(huán)的推力,并評估其靈活性。尾噴管動作響應(yīng)預(yù)測將設(shè)計、制造、測試環(huán)節(jié)中的影響因素進(jìn)行了閉環(huán)考慮,建立了完整的尾噴管仿真模型,該方法的運用具有較好的推廣價值,能夠用于其它產(chǎn)品的設(shè)計開發(fā)。
1.本發(fā)明建立了較為精確的動力學(xué)模型,確定了影響尾噴管動作響應(yīng)的基本因素,獲得了建立尾噴管動力學(xué)模型的基本方法;
2.本發(fā)明在現(xiàn)有測試數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上,評估了尾噴管動作響應(yīng)時間;
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