[發明專利]一種密封四列圓錐滾子軸承軸向游隙的簡易配置方法

在審

• 申請號: 201410345199.1
• 申請日: 2014-07-21
• 公開（公告）號: CN104121292A
• 公開（公告）日: 2014-10-29
• 發明（設計）人: 姜秀杰;牟冬芳;陳世友;周慧玲;徐建民
• 申請（專利權）人: 大連冶金軸承股份有限公司
• 主分類號: F16C33/58
• 分類號: F16C33/58
• 代理公司: 沈陽利泰專利商標代理有限公司 21209
• 代理人: 王東煜

技術領域

本發明涉及軸承制造技術領域，特別是涉及一種密封四列圓錐滾子軸承軸向游隙的簡易配置方法。

背景技術

四列圓錐滾子軸承能承受較大的軸、徑向聯合載荷，因而廣泛應用于軋機、冶金等行業。隨著主機發展要求，四列圓錐滾子軸承目前已發展出多種變型結構，如內圈無隔圈、外圈帶隔圈的密封四列圓錐滾子軸承就是一種主要結構形式（見圖1）。

在配置這種軸承的軸向游隙時，兩側的兩列滾子軸承的軸向游隙是通過選配或修磨外隔圈的厚度來實現的，這很容易做到，這里不做介紹。關鍵是兩內圈之間無隔圈的中間兩列滾子的軸向游隙配置。根據JB/T8236-2010《滾動軸承雙列和四列圓錐滾子軸承游隙及調整方法》,軸承實際軸向游隙的調整與h1、h2的測量見圖2、圖3，其計算按式（1）。

Ga=C1-(h1＋h2)…………………（1）

在實際加工過程中，即使雙外圈、內圈的端面、滾道以及擋邊尺寸按照產品設計要求加工，但在成品軸承合套時，軸承實際軸向游隙不符合按式（1）換算得來的軸向游隙，往往出現批量不合格的現象，其值不是大就是小，合格率僅能達到30%左右，因此不是修磨內圈端面尺寸就是修磨雙外圈滾道尺寸。不但造成重復加工生產上的嚴重浪費，并且在修磨內圈端面尺寸時，導致內圈滾道母線對基準端面傾斜度的變動量以及角度等發生改變；在修磨外圈滾道尺寸時，導致與靠外隔圈調整軸向游隙的兩側外圈滾道尺寸不一致，結果使軸承在承受負荷時，由于受力不均而發生偏載現象，導致軸承過早失效。

發明內容

本發明為了克服修磨內圈端面尺寸和修磨外圈滾道尺寸時造成的生產浪費以及對產品質量的影響，提供一種密封四列圓錐滾子軸承軸向游隙的簡易配置方法，該方法保證軸向游隙在合格范圍內，滿足了雙滾道外圈與內圈的全互換裝配，減少了重復加工生產上的嚴重浪費，提高了生產效率和產品質量。

采用的技術方案是：

一種密封四列圓錐滾子軸承軸向游隙的簡易配置方法，經分析，無內隔圈四列圓錐滾子軸承中間兩列滾道的軸向游隙是由雙外圈、內圈的端面尺寸與外、內圈滾道尺寸以及內圈擋邊尺寸所決定的，該方法包括下述工藝步驟：

步驟一，首先在產品設計要求范圍內將雙外圈的端面尺寸公差予以壓縮，同時，考慮內圈端面在中間軸向游隙中的影響作用，將內圈的端面工序間尺寸偏差變為與雙滾道外圈反向的“＋”偏差，其公差范圍與雙外圈端面相同；

步驟二，結合產品設計原理，將套圈磨削加工過程中端面實際偏差對其雙滾道外圈與內圈滾道尺寸、擋邊尺寸的影響值考慮進去，以達到設計上的要求。

本發明保證軸承軸向游隙在合格范圍內，滿足了雙滾道外圈與內圈的全互換裝配，減少了重復加工生產上的嚴重浪費，提高了生產效率和產品質量。

附圖說明

圖1是內圈無隔圈、外圈帶隔圈的密封四列圓錐滾子軸承結構示意圖。

圖2是軸承實際軸向游隙的調整示意圖。

圖3是軸承實際軸向游隙的調整與h1、h2的測量示意圖。

圖1中，1-外圈、2-雙滾道外圈、3-內圈、4-滾子、5-保持架?、6-外隔圈、7-密封擋圈、8-內徑密封組件、9-O型密封圈、10-側面密封組件。

具體實施方式

一種密封四列圓錐滾子軸承軸向游隙的簡易配置方法，經分析此種軸承的中間軸向游隙是靠雙滾道外圈、內圈的端面尺寸與外、內圈滾道尺寸以及內圈擋邊尺寸所保證的。首先，考慮端面在中間軸向游隙中的影響作用，并根據工藝的可行性,適當壓縮雙滾道外圈2的端面尺寸公差，即雙滾道外圈端面工序間加工尺寸為C，而將內圈的端面工序間加工尺寸變為B；其次，應考慮端面實際偏差值對滾道與擋邊尺寸的影響。正常情況下，滾道的直徑尺寸是按照基準樣圈作為標準件來加工的，而標準樣圈端面尺寸通常為公稱名義尺寸，即偏差為“0”。由于實際套圈端面尺寸偏差不可能為“0”，因此應將端面偏離“0”位置的尺寸偏差換算成對滾道的影響值，并在滾道加工時將其考慮進去。當然，端面尺寸對擋邊的影響值即為1:1的關系，不需特殊換算。通過采取這樣的工藝加工方法，中間軸向游隙合套的合格率達到了90%以上，減少了生產上不必要的消耗，提高了生產效率和產品質量。現以3806/409-XRS/HCC9為例加以說明：成套軸承的軸向游隙為0.50~0.65，雙滾道外圈尺寸偏差為，?角度為α＝15o30′；內圈滾道尺寸偏差為，滾道角度為β＝13o30′；內圈滾道中擋邊尺寸偏差。若工序間加工端面后，在雙外圈端面標的值為：－0.02，內圈端面標的值一件為：＋0.03，另一件為：＋0.04，由于端面對雙外圈滾道的影響比值為1:2tgα，對內圈滾道的影響比值為1:2tgβ，因而可算出雙滾道外圈實際加工尺寸偏差應為，即在雙滾道外圈原上下偏差的基礎上各減去端面影響滾道的值：0.02×2tgα=0.011。同理，可算出端面標值為＋0.03偏差的內圈滾道實際加工尺寸偏差應為，即在內圈滾道原上下偏差的基礎上各減去端面影響滾道的值：0.03×2?tgβ=0.014。中擋邊實際加工尺寸偏差應為；端面標值為＋0.04偏差的內圈滾道實際加工尺寸偏差應為，中擋邊實際加工尺寸偏差應為。雖然這樣在加工滾道及擋邊時，增加了端面對其滾道及擋邊影響值計算上的麻煩，但是經驗證，實際效果較好，基本上做到了雙滾道外圈與內圈的全互換裝配，并且均能滿足合格軸向游隙的要求。