[實(shí)用新型]一種中心線傾斜角可調(diào)的石煤提釩回轉(zhuǎn)窯

有效

• 申請(qǐng)?zhí)枺?/td>: 201320697730.2
• 申請(qǐng)日: 2013-11-06
• 公開(kāi)（公告）號(hào): CN203546129U
• 公開(kāi)（公告）日: 2014-04-16
• 發(fā)明（設(shè)計(jì)）人: 孔建益;幸福堂;黃毫軍;王晶;王興東
• 申請(qǐng)（專利權(quán)）人: 武漢科技大學(xué)
• 主分類號(hào): C22B34/22
• 分類號(hào): C22B34/22
• 代理公司: 武漢科皓知識(shí)產(chǎn)權(quán)代理事務(wù)所(特殊普通合伙) 42222
• 代理人: 張火春

技術(shù)領(lǐng)域

本實(shí)用新型屬于回轉(zhuǎn)窯技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種中心線傾斜角可調(diào)的石煤提釩回轉(zhuǎn)窯。

背景技術(shù)

石煤在回轉(zhuǎn)窯中的氧化焙燒是提釩的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一，傳統(tǒng)的回轉(zhuǎn)窯大多是直筒形的。石煤在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)焙燒時(shí)，所涉及的石煤的物理化學(xué)變化和窯內(nèi)的傳熱過(guò)程十分復(fù)雜，焙燒帶溫度分布及窯內(nèi)氧化分布不均勻，較難達(dá)到回轉(zhuǎn)窯預(yù)期的預(yù)熱能力及發(fā)熱能力，不利于低價(jià)釩的氧化，導(dǎo)致石煤物料的焙燒反應(yīng)不充分，從而影響焙燒的質(zhì)量。

“一種用于石煤提釩的回轉(zhuǎn)窯”(CN101762153A)專利技術(shù)和“一種變徑回轉(zhuǎn)窯”(CN202853343U)專利技術(shù)，均具有三段式變徑結(jié)構(gòu)，但該結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯的窯體是按一定傾斜角度直接固定于基礎(chǔ)平臺(tái)上，無(wú)法完成調(diào)節(jié)窯體的中心線傾斜角度的功能，無(wú)法控制物料從入口到出口的移動(dòng)速度，限制了回轉(zhuǎn)窯提釩的效果。

發(fā)明內(nèi)容

為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，本實(shí)用新型提供了一種能提高回轉(zhuǎn)窯的預(yù)熱能力及發(fā)熱能力、能使回轉(zhuǎn)窯的焙燒帶溫度分布均勻和低價(jià)釩轉(zhuǎn)化率高的中心線傾斜角可調(diào)的石煤提釩回轉(zhuǎn)窯。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本實(shí)用新型采用的技術(shù)方案是：為避免重復(fù)，先將本技術(shù)方案所涉及到的尺寸標(biāo)記統(tǒng)一說(shuō)明如下：

L₁表示左擴(kuò)口段窯體的長(zhǎng)度；R₁表示左擴(kuò)口段窯體的最大半徑；L₂表示直筒段窯體的長(zhǎng)度；R₂表示直筒段窯體的半徑；L₃表示右擴(kuò)口段窯體的長(zhǎng)度；R₃表示右擴(kuò)口段窯體的最大半徑；L₄表示液壓油缸的工作行程；L₅表示第一托輪組與第二托輪組間的中心距。

所述回轉(zhuǎn)窯包括窯體、套筒式燃燒器、第一托輪組和第二托輪組。窯體由左擴(kuò)口段窯體、直筒段窯體和右擴(kuò)口段窯體組成，左擴(kuò)口段窯體、直筒段窯體和右擴(kuò)口段窯體為同軸線整體結(jié)構(gòu)。左擴(kuò)口段窯體呈錐臺(tái)狀，直筒段窯體為等直徑，右擴(kuò)口段窯體呈錐臺(tái)狀。

在左擴(kuò)口段窯體的靠近左端處設(shè)有物料出口，在右擴(kuò)口段窯體的靠近右端處設(shè)有物料入口，物料出口和物料入口在窯體的橫截面上的投影呈中心對(duì)稱布置；在左擴(kuò)口段窯體內(nèi)的左端固定有套筒式燃燒器，套筒式燃燒器與窯體同軸線安裝；在右擴(kuò)口段窯體的右端端面中心處設(shè)有煙氣出口。

直筒段窯體的外圓處設(shè)置有第一托輪組和第二托輪組，第一托輪組與第二托輪組間的中心距L₅=(0.7～0.8)L₂,第一托輪組通過(guò)轉(zhuǎn)動(dòng)副安裝在基礎(chǔ)平臺(tái)上，第二托輪組的支架與液壓油缸的活塞桿鉸接，液壓油缸的工作行程為L(zhǎng)₄=(0.01～0.10)L₅。

所述左擴(kuò)口段窯體的最大直徑與最小直徑比為2R₁：2R₂=(1.1～1.2)：1，左擴(kuò)口段窯體的長(zhǎng)度與最大直徑比為L(zhǎng)₁：2R₁＝(0.9～1.1)：1。

所述直筒段窯體的長(zhǎng)度與直筒段窯體的直徑比為L(zhǎng)₂：2R₂=(5～7)：1。

所述右擴(kuò)口段窯體的最大直徑與最小直徑比為2R₃：2R₂=(1.1～1.2)：1，右擴(kuò)口段窯體的長(zhǎng)度與最大直徑比為L(zhǎng)₃：2R₃=(0.9～1.1)：1。

由于采用上述技術(shù)方案，本實(shí)用新型的物料由給料管從物料入口通入窯內(nèi)，通過(guò)液壓油缸活塞桿的移動(dòng)，調(diào)節(jié)窯體至合適的傾斜角度α，通過(guò)傳動(dòng)系統(tǒng)使窯體緩慢地回轉(zhuǎn)，物料沿著圓周方向翻滾，由于右擴(kuò)口段窯體的直徑大于直筒段窯體的直徑，物料在溫度較低的右擴(kuò)口段窯體翻動(dòng)較強(qiáng)，能提高回轉(zhuǎn)窯的預(yù)熱能力；物料沿著軸向從高端向低端移動(dòng)，燃料由直筒燃燒器的噴嘴噴出，隨著燃燒反應(yīng)的不斷進(jìn)行，高溫?zé)煔獠粩嘣龆啵邷責(zé)煔饷娣e逐漸擴(kuò)大，而擴(kuò)口型窯體能保證較小的溫度梯度，使窯內(nèi)的煙氣流線較長(zhǎng)，在窯內(nèi)形成回旋流線，同時(shí)通過(guò)調(diào)節(jié)液壓油缸的工作行程，能有效控制物料在直筒段窯體焙燒的時(shí)間，使物料在焙燒帶的焙燒反應(yīng)充分，有利于提高低價(jià)釩的轉(zhuǎn)化率；經(jīng)過(guò)焙燒的物料進(jìn)入溫度較低的左擴(kuò)口段窯體后，能在較短時(shí)間內(nèi)進(jìn)行冷卻，通過(guò)調(diào)節(jié)液壓油缸的工作行程，能方便地使物料從物料出口卸出。

因此，本實(shí)用新型與已有技術(shù)相比具有如下優(yōu)點(diǎn)和積極效果：

1、通過(guò)液壓油缸5能調(diào)節(jié)回轉(zhuǎn)窯的中心線傾斜角度α，控制物料從入口到出口的移動(dòng)速度；