[發(fā)明專利]控制熱軋過程中帶鋼頭部穩(wěn)定性的方法

有效

• 申請?zhí)枺?/td>: 201310011242.6
• 申請日: 2013-01-11
• 公開（公告）號: CN103920721A
• 公開（公告）日: 2014-07-16
• 發(fā)明（設(shè)計）人: 趙軍華;方斌;沈勇;顧希希;唐豪偉
• 申請（專利權(quán)）人: 寶山鋼鐵股份有限公司
• 主分類號: B21B37/72
• 分類號: B21B37/72
• 代理公司: 北京金信立方知識產(chǎn)權(quán)代理有限公司 11225
• 代理人: 劉鋒;王傳林

技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及利用精軋機對帶鋼進行熱軋中的工藝控制，更具體地，是一種控制熱軋過程中帶鋼頭部穩(wěn)定性的方法。

背景技術(shù)

利用精軋機對帶鋼板型進行熱軋是一復(fù)雜的工藝變化過程，因目前各工序技術(shù)（包括加熱工藝、除鱗工藝、側(cè)拍工藝等）的局限性，頭部絕對平直的軋制件是不存在的。在軋制過程中，即使軋制品種和規(guī)格完全相同的帶鋼，在某些方面也必然會存在一定差異。這些差異包括頭部寬度方向上的溫度差異、頭部寬度方向上的厚度差異議及頭部板型差異等。而帶鋼頭部通過精軋機的時間非常短，留給操作人員的控制手段和控制時間較為有限，因此一直很難找到有效控制帶鋼軋制件頭部跑偏和軋破的方法。

現(xiàn)有的防止帶鋼頭部跑偏的方法，主要是通過操作工目視帶鋼機架實際板型情況后通過手動調(diào)整完成。具體地，操作人員目測帶鋼頭部在每一個機架的浪形情況，手動調(diào)節(jié)該機架棍縫調(diào)平手柄。當(dāng)發(fā)現(xiàn)帶鋼穿帶出某一機架后，工作側(cè)出現(xiàn)浪形現(xiàn)象，此時說明帶鋼往傳動側(cè)偏，則調(diào)節(jié)工作側(cè)輥縫上抬，使帶鋼往工作側(cè)移動；反之，如發(fā)現(xiàn)帶鋼傳動側(cè)出現(xiàn)浪形現(xiàn)象，此時說明帶鋼往工作側(cè)偏，此時調(diào)節(jié)工作側(cè)輥縫下壓，使帶鋼往傳動側(cè)移動，以達到控制帶鋼頭部跑偏的目的。

帶鋼的頭部跑偏的手動控制方法的缺點主要包括：

首先，完全依靠操作人員肉眼判斷帶鋼跑偏，幾乎不可能在跑偏發(fā)生的初期察覺，存在一定滯后性；

其次，由于穿帶速度較快，帶鋼頭部通過軋機的時間非常短（尤其是后機架），完全依靠人工手動控制的反應(yīng)時間不足；

最后，由于帶鋼的板形、溫度以及鋼種經(jīng)常發(fā)生變化，依據(jù)上一塊帶鋼進行頭部調(diào)平會經(jīng)常導(dǎo)致判斷失誤。

綜上，由于缺少防止帶鋼頭部跑偏的有效控制手段，帶鋼頭部跑偏造成軋破、邊損、折痕及邊裂現(xiàn)象經(jīng)常發(fā)生。同時軋破后會對所用工作輥和支撐輥造成較大的損傷，進而導(dǎo)致后續(xù)軋制的帶鋼大量表面凹凸塊缺陷產(chǎn)生，同時更嚴(yán)重時會導(dǎo)致由于嚴(yán)重軋破造成軋輥輥面掉肉（即爆輥），這對生產(chǎn)線的正常生產(chǎn)和備輥造成了嚴(yán)重影響。

發(fā)明內(nèi)容

本發(fā)明的目的，在于解決現(xiàn)有的熱軋過程中防止帶鋼頭部跑偏的手段的上述不足，從而提供了一種創(chuàng)新的控制熱軋過程中帶鋼頭部穩(wěn)定性的方法。

本發(fā)明的控制熱軋過程中帶鋼頭部穩(wěn)定性的方法，用于防止帶鋼在利用精軋機組進行熱軋過程中頭部跑偏，其中，該精軋機組包括多個機架，各該機架間設(shè)置有一套導(dǎo)板，并且該每套導(dǎo)板設(shè)置有位于導(dǎo)板兩側(cè)的導(dǎo)輪，當(dāng)帶鋼在熱軋過程中運動時，該導(dǎo)輪與帶鋼邊部相接觸并隨帶鋼運動而轉(zhuǎn)動，該方法包括以下步驟：

步驟S100，當(dāng)帶鋼運行至該精軋機組中一個當(dāng)前機架Fn咬鋼時，測量該當(dāng)前機架Fn入口兩側(cè)導(dǎo)輪的速度偏差ΔV，其中，該當(dāng)前機架Fn為該精軋機組中第一機架之外的其它機架中的一個；

步驟S200，鎖定該當(dāng)前機架Fn對帶鋼頭部的調(diào)平作用時間t：

t=SVn,]]>

其中，S為當(dāng)前機架Fn的上一機架Fn-1工作輥軸心至當(dāng)前機架Fn的兩側(cè)導(dǎo)輪的距離，Vn為帶鋼頭部經(jīng)過該當(dāng)前機架Fn時的速度；

步驟S300，獲取該當(dāng)前機架Fn的計算頭部調(diào)平量ΔS：

ΔS＝ΔV*K_i

其中，K_i為當(dāng)前機架Fn的增益系數(shù)，并且K_i的取值范圍為從-0.5到-4之間；

步驟S400，將當(dāng)前機架Fn的計算頭部調(diào)平量和當(dāng)前機架的調(diào)節(jié)限幅進行比較，確定實際調(diào)平量，其中，當(dāng)該當(dāng)前機架Fn的計算頭部調(diào)平量的絕對值超過該當(dāng)前機架的調(diào)節(jié)限幅時，將該當(dāng)前機架的調(diào)節(jié)限幅確定為實際調(diào)平量，否則，將該計算頭部調(diào)平量確定為實際調(diào)平量；

步驟S500，根據(jù)該實際調(diào)平量，在該鎖定的調(diào)平作用時間內(nèi)，對該當(dāng)前機架Fn的軋輥輥縫進行調(diào)平操作。

優(yōu)選地，所述精軋機組包括七個機架，其中，所述步驟S400中，

當(dāng)所述當(dāng)前機架為第二機架和第三機架時，所述當(dāng)前機架的調(diào)節(jié)限幅為300微米；

當(dāng)所述當(dāng)前機架為第四機架和第五機架時，所述當(dāng)前機架的調(diào)節(jié)限幅為150微米；

當(dāng)所述當(dāng)前機架為第六機架和第七機架時，所述當(dāng)前機架的調(diào)節(jié)限幅為60微米。