[實用新型]剛性旋噴組合被動樁有效
| 申請號: | 201020216102.4 | 申請日: | 2010-06-03 |
| 公開(公告)號: | CN201730090U | 公開(公告)日: | 2011-02-02 |
| 發明(設計)人: | 葛小豐;徐昆;黃小玲;劉欣良;朱慶東;杜小慶;盧紅前;葛新鋒;沈濤 | 申請(專利權)人: | 江蘇省電力設計院 |
| 主分類號: | E02D3/12 | 分類號: | E02D3/12;E02D5/22 |
| 代理公司: | 南京縱橫知識產權代理有限公司 32224 | 代理人: | 董建林 |
| 地址: | 210009 江*** | 國省代碼: | 江蘇;32 |
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| 摘要: | |||
| 搜索關鍵詞: | 剛性 組合 被動 | ||
技術領域
本實用新型涉及的是一種抵抗由堆載所引起的水平荷載的整體組合被動樁,即剛性-旋噴組合被動樁,屬于特種地基處理技術領域。
背景技術
煤場、筒倉、碼頭、橋梁等特殊用途的構筑物及附近有大量堆載的建筑物,當必須采用剛性樁基時,樁周圍土在單側堆載的作用下會對樁體產生較大的水平作用,參考被動土壓力的概念,這種工況的樁稱為“被動樁”。
受堆載作用的土體在樁前會形成土拱,對于由豎向承載力控制的多排樁而言,由于“土拱效應”的存在,前排樁將對后排樁形成“屏蔽作用”,造成前排樁的彎距和剪力遠大于后排樁,前排樁由一般的軸壓構件轉化成壓彎構件,從而造成如下結果:
①、前排樁的數量多、配筋大,施工困難,質量不易保證,且由于樁間距的要求,很多情況下難以布樁。
②、前排樁的水平變位大、裂縫寬,耐久性差。
③、后排樁的抗水平荷載潛力未能充分發揮。
實用新型內容
本實用新型目的是在于解決由于土拱“屏蔽作用”引起的前、后排樁承擔的水平荷載差距過大的問題,而提供一種能夠整體協調了多排樁中前、后排樁的受力特性,充分發揮了后排樁抗水平荷載潛力的剛性旋噴組合被動樁,優化了樁基的布置和配筋,從而達到保證工程質量、加快施工進度的目的。
為了實現上述目的,本實用新型是通過如下的技術方案來實現:
剛性旋噴組合被動樁,包括前排剛性樁和后排剛性樁;其特征之處是,在所述的前排剛性樁和后排剛性樁之間設置有抵抗堆載引起水平荷載的高壓樁間旋噴體,該前排剛性樁通過高壓樁間旋噴體與后排剛性樁連為一體,其起到了將堆載引起的水平荷載傳遞到后排樁的作用,實現了前、后排剛性樁整體協調作用的目標,從而有效地發揮了后排樁的抗水平荷載潛力。
前述的剛性旋噴組合被動樁,其中,所述前排剛性樁和后排剛性樁的樁型可為預制方樁、管樁或灌注樁,在剛性樁樁間設置高壓旋噴體,高壓旋噴體的長度頂至基礎底,下部一般穿越相對軟弱土層。
前述的剛性旋噴組合被動樁,其中,上述高壓旋噴體采用三重管法旋噴注漿制作而成。
本實用新型通過采用樁間旋噴體協調前、后排剛性樁共同抵抗堆載引起的水平荷載,實現了前、后排剛性樁的協調整體受力,解決了土拱“屏蔽作用”引起的前、后排樁內力相差較大、布置困難的問題,有效發揮后排樁的抗水平荷載潛力,減少前排樁的內力,節省工程造價,加快施工進度。
附圖說明
下面結合附圖和具體實施方式來詳細說明本實用新型;
圖1為本實用新型的平面示意圖;
圖2為本實用新型的結構剖面示意圖;
具體實施方式
為使本實用新型實現的技術手段、創作特征、達成目的與功效易于明白了解,下面結合具體實施方式,進一步闡述本實用新型。
實施例:
參見圖1和圖2,本實施例是針對堆載4引起的水平荷載,而提供一種剛性-旋噴組合被動樁,其包括前排剛性樁1和后排剛性樁3以及負責兩者功能連接的高壓樁間旋噴體2;其中,該高壓樁間旋噴體2通過改善原樁間土的特性,將作用在前排剛性樁1的水平荷載有效地傳遞到后排剛性樁3,解決了土拱“屏蔽作用”引起的前、后排樁內力相差較大的問題,實現了前、后排剛性樁1、3整體協同抵抗堆載4水平作用的效果;并整體協調了多排樁中前、后排剛性樁1、3的受力特性,充分發揮了后排剛性樁3的抗水平荷載潛力,優化了樁基的布置和配筋,從而達到保證工程質量、加快施工進度的目的。
再參見圖2,本實施在具體施工上,先按正常樁基施工前、后排剛性樁,該前、后排剛性樁樁型可為預制方樁、管樁或灌注樁,等待其強度達到100%后在前、后排剛性樁1、3之間施工高壓旋噴體2,該高壓旋噴體2一般采用三重管法旋噴注漿制作,其長度頂至基礎5的底部,下部一般穿越相對軟弱土層,加固后的復合體應按要求進行質量檢驗,確保變形模量E、內聚力C和內摩擦角Φ達到設計的相關要求。
此外,剛性旋噴組合被動樁的量化分析可采用有限元整體計算。
本實用新型由于實現了前、后排剛性樁的協調整體受力,因此可充分發揮后排剛性樁3的抗水平潛力,減少前排剛性樁1的內力。
對某2×300MW機組的圓型煤場,采用本實用新型后,前排剛性樁1最大正彎距由2588kN.m降低到1334kN.m,最大負彎距由1310kN.m降低到1090kN.m;對應的最后一排樁最大正彎距由321kN.m增加到1074kN.m,最大負彎距由489kN.m增加到993kN.m。
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