[實(shí)用新型]定子線(xiàn)槽座具有環(huán)閉合穩(wěn)定裝置的結(jié)構(gòu)

無(wú)效

• 申請(qǐng)?zhí)枺?/td>: 00254458.X
• 申請(qǐng)日: 2000-09-30
• 公開(kāi)（公告）號(hào): CN2443526Y
• 公開(kāi)（公告）日: 2001-08-15
• 發(fā)明（設(shè)計(jì)）人: 許俊甫
• 申請(qǐng)（專(zhuān)利權(quán)）人: 許俊甫
• 主分類(lèi)號(hào): H02K1/16
• 分類(lèi)號(hào): H02K1/16;H02K15/02
• 代理公司: 隆天國(guó)際專(zhuān)利商標(biāo)代理有限公司
• 代理人: 潘培坤,陳紅

本實(shí)用新型涉及一種定子線(xiàn)槽座具有環(huán)閉合穩(wěn)定裝置的結(jié)構(gòu)，其所涉的目標(biāo)即以創(chuàng)新馬達(dá)定子齒部線(xiàn)槽座的結(jié)構(gòu)，以達(dá)成有效率的馬達(dá)制造技術(shù)，并進(jìn)而促成馬達(dá)負(fù)載時(shí)有效運(yùn)轉(zhuǎn)的效率，以及運(yùn)轉(zhuǎn)操作的穩(wěn)定性和降低激磁作用時(shí)的馬達(dá)激磁噪音指數(shù)。

在消耗大量能源的產(chǎn)業(yè)界，馬達(dá)因提供是動(dòng)力來(lái)源的重要組件，其運(yùn)轉(zhuǎn)效率的要求已為目前馬達(dá)制造技術(shù)的一門(mén)重要課程，無(wú)論是馬達(dá)負(fù)載時(shí)的有效運(yùn)轉(zhuǎn)效率，或是制造過(guò)程的經(jīng)濟(jì)效率均不可忽視的。要制造一較高運(yùn)轉(zhuǎn)效率的馬達(dá)，其制造瓶頸大多發(fā)生在定子齒部激磁線(xiàn)圈繞線(xiàn)的問(wèn)題上，因?yàn)轳R達(dá)要有高運(yùn)轉(zhuǎn)效率的輸出，必須要具備有相對(duì)高的磁裝載及電裝載，其中電裝載所涉及的問(wèn)題為定子齒部上激磁線(xiàn)圈的繞線(xiàn)圈數(shù)及線(xiàn)徑粗細(xì)大小，較高的電裝載即代表該馬達(dá)有一較高的電流密度，要有較高的電流密度亦必須要有較粗線(xiàn)徑的激磁線(xiàn)圈以供較高的激磁電流流通于其中，但因傳統(tǒng)馬達(dá)定子51、61的齒部512、612為一體成形(如圖1A～圖1D所示)，因?yàn)橐岣叨ㄗ育X部線(xiàn)槽的占積率而采用了整列排線(xiàn)的整齊繞線(xiàn)方法，其定子齒部的槽口511、611，因繞線(xiàn)導(dǎo)針進(jìn)出纏繞激磁線(xiàn)圈的路徑行程空間514、614，因而減少了線(xiàn)槽繞線(xiàn)部513、613的空間，也就是降低了激磁線(xiàn)圈線(xiàn)槽的占積率，因此在一定激磁線(xiàn)圈的圈數(shù)條件下，激磁線(xiàn)圈的線(xiàn)徑勢(shì)必要變細(xì)變小，線(xiàn)徑一旦變小變細(xì)，其線(xiàn)阻抗將變高，也就是較高的激磁電流無(wú)法流通于定子齒部的激磁線(xiàn)圈，同時(shí)因高的線(xiàn)阻抗又將使線(xiàn)圈因電流流通而產(chǎn)生高溫，高溫的線(xiàn)圈則又將導(dǎo)致線(xiàn)阻抗的更加提升，經(jīng)此惡性循環(huán)，馬達(dá)的能量將大多消耗在激磁線(xiàn)圈的線(xiàn)徑阻抗上，并轉(zhuǎn)換為完全無(wú)用的熱能量而消耗掉。

有鑒于公知馬達(dá)定子齒部的線(xiàn)槽無(wú)法提供激磁線(xiàn)圈較高的占積率，因而提供了如圖2A～圖2B所示的馬達(dá)定子71、81及齒部712、812各自分離后再繞線(xiàn)形成繞線(xiàn)部713、813的結(jié)構(gòu)，以便將上述繞線(xiàn)導(dǎo)針行程空間亦納入為線(xiàn)槽的繞線(xiàn)空間內(nèi)，以提高激磁線(xiàn)圈的線(xiàn)槽占積率并進(jìn)而提升激磁線(xiàn)圈的線(xiàn)徑，但因馬達(dá)定子齒部分解為復(fù)數(shù)個(gè)單位體后，因再組結(jié)合為一完整的定子部時(shí)，必然因再重組結(jié)合的結(jié)果而產(chǎn)生定子齒部的根部鑲嵌結(jié)合后的鑲嵌槽組合體715、815機(jī)械結(jié)構(gòu)強(qiáng)度變?nèi)醯默F(xiàn)象，因此馬達(dá)在強(qiáng)力負(fù)載運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，定子齒部激磁線(xiàn)圈和轉(zhuǎn)子對(duì)應(yīng)產(chǎn)生的電樞效應(yīng)，將容易使定子齒部產(chǎn)生搖擺振蕩的現(xiàn)象，此一搖擺振蕩的現(xiàn)象，將影響到馬達(dá)運(yùn)轉(zhuǎn)的穩(wěn)定度，以及必然因定子和轉(zhuǎn)子間電樞效應(yīng)而令定子齒根部711、811易于和環(huán)形導(dǎo)磁體714、814的周緣鑲嵌槽714a、814a鑲嵌結(jié)合后的鑲嵌槽結(jié)合體715、815產(chǎn)生激磁作用時(shí)的磨擦噪音，有鑒于馬達(dá)定子齒部各自分離繞線(xiàn)時(shí)產(chǎn)生如上述所述的問(wèn)題，針對(duì)上述問(wèn)題本實(shí)用新型的目的在于提供一種定子線(xiàn)槽座具有環(huán)閉合穩(wěn)定裝置的結(jié)構(gòu)，以克服現(xiàn)有技術(shù)所存在的缺陷。

本實(shí)用新型的目的是以下述方式實(shí)現(xiàn)的，一種定子線(xiàn)槽座具有環(huán)閉合穩(wěn)定裝置的結(jié)構(gòu)，其關(guān)鍵是包含有：復(fù)數(shù)支具有弧狀的單定子齒部導(dǎo)磁體，其弧狀面對(duì)應(yīng)馬達(dá)轉(zhuǎn)子面部而產(chǎn)生電樞效應(yīng)的激磁作用；以及復(fù)數(shù)個(gè)I型齒部線(xiàn)槽座，該線(xiàn)槽座具有：可供弧狀面定子齒部導(dǎo)磁體的弧狀面的背面端靠接的齒面端部；齒面端部的左、右側(cè)立面部各形成互相對(duì)應(yīng)并可與兩相鄰者互為鑲接合的左、右側(cè)立鑲接合面部；I型齒部線(xiàn)槽座的縱向垂直柱形成纏繞線(xiàn)圈的激磁線(xiàn)圈部；激磁線(xiàn)圈部的內(nèi)中空處提供一和弧狀面單定子齒部的齒根部互相吻合并可供套裝的中空孔部。

因?yàn)樗袀?cè)立面部的對(duì)應(yīng)吻合鑲接合，而使整體組結(jié)合成一環(huán)閉合結(jié)構(gòu)裝置的馬達(dá)定子部，環(huán)閉合后的定子部同時(shí)具備有較高的機(jī)械結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，不易擺蕩的高穩(wěn)定性以及減少馬達(dá)激磁效應(yīng)所引起弧狀面定子齒部導(dǎo)磁體因搖擺振蕩所引起的激磁噪音指數(shù)。

下面結(jié)合實(shí)施例以及附圖對(duì)本實(shí)用新型作進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。

圖1A、圖1B分別為傳統(tǒng)內(nèi)轉(zhuǎn)子馬達(dá)定子部的激磁線(xiàn)圈整列排線(xiàn)圖；

圖1C、圖1D分別為傳統(tǒng)外轉(zhuǎn)子馬達(dá)定子部的激磁線(xiàn)圈整列排線(xiàn)圖；

圖2A、圖2B分別為傳統(tǒng)內(nèi)轉(zhuǎn)子馬達(dá)定子的分離齒部單獨(dú)整列排線(xiàn)圖；

圖2C、圖2D分別為傳統(tǒng)外轉(zhuǎn)子馬達(dá)定子的分離齒部單獨(dú)整列排線(xiàn)圖；

圖3A～圖3D分別為本實(shí)用新型定子齒部線(xiàn)槽座具有環(huán)閉合穩(wěn)定裝置的結(jié)構(gòu)圖以及激磁線(xiàn)圈的整列排線(xiàn)圖；

圖4A、圖4B、圖4A1、圖4B1、圖4A2、圖4B2分別為本實(shí)用新型外轉(zhuǎn)子馬達(dá)二種I型齒部線(xiàn)槽座的組合示意圖；

圖5A、圖5B、圖5A1、圖5B1、圖5A2、圖5B2分別為本實(shí)用新型內(nèi)轉(zhuǎn)子馬達(dá)二種I型齒部線(xiàn)槽座的組合示意圖；

圖6A～圖6D分別為本實(shí)用新型I型齒部線(xiàn)槽座分為兩個(gè)獨(dú)立個(gè)體圖，及整體組合示意圖；