[發(fā)明專利]一種金具內(nèi)部線股損傷程度分析方法及相關(guān)裝置在審
| 申請?zhí)枺?/td> | 202211520209.1 | 申請日： | 2022-11-30 |
| 公開（公告）號： | CN115795962A | 公開（公告）日： | 2023-03-14 |
| 發(fā)明（設(shè)計）人： | 李紅發(fā);程紹兵;王榮鵬;陳清江;董志聰;周華敏;戴征獻;王金城;吳毅江;齊國良;羅應(yīng)文;聶文翔;夏敏;黃哲;關(guān)偉良;周一;丘思華;胡小慢;王靈坤;陳佳健 | 申請（專利權(quán)）人： | 廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司;廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司中山供電局 |
| 主分類號： | G06F30/23 | 分類號： | G06F30/23;G01N3/08;G06F119/14;G06F119/08 |
| 代理公司： | 北京集佳知識產(chǎn)權(quán)代理有限公司 11227 | 代理人： | 喬歡歡 |
| 地址： | 510600 廣東*** | 國省代碼： | 廣東;44 |
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| 摘要： | |||
| 搜索關(guān)鍵詞： | 一種 內(nèi)部 損傷 程度 分析 方法 相關(guān) 裝置 | ||
本申請公開了一種金具內(nèi)部線股損傷程度分析方法及相關(guān)裝置，1)通過對比不同溫度下的線股力學(xué)性能和實際受力之間的數(shù)值關(guān)系，確定對應(yīng)不同損傷程度的線股特征溫度，根據(jù)線股本體的特征溫度，結(jié)合有限元仿真方法計算對應(yīng)的金具表面溫度，從而明確檢測裝置感溫閾值；2)以不同溫度下的線股最小破斷力和線路的最大允許軸向拉力之間的關(guān)系作為判斷依據(jù)，以此找出線路不同斷股程度的特征溫度；3)判定短時熱缺陷的熱量來自于金具和線路接觸位置的接觸電阻焦耳熱、擊穿放電的電弧熱，排列的斷股順序是從最貼近金具的線股開始，從外到內(nèi)。解決了現(xiàn)有技術(shù)無法判斷金具內(nèi)部線股損傷程度和定點判斷金具內(nèi)部的線股局部缺陷情況、且準(zhǔn)確性較差的問題。
技術(shù)領(lǐng)域
本申請涉及電力電纜狀態(tài)分析技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種金具內(nèi)部線股損傷程度分析方法及相關(guān)裝置。
背景技術(shù)
架空輸電線路通過接續(xù)金具、連接金具懸掛于桿塔上。由于金具內(nèi)部接觸面臟污和銅鋁電化學(xué)腐蝕等原因，接觸電阻較大，有異常電流流過或者接觸狀態(tài)惡劣的情況下，容易造成連接部位局部溫度過高，形成輸電線路的熱缺陷。熱缺陷容易造成導(dǎo)線、地線損傷斷股等事故。對于輸電線路熱缺陷，電網(wǎng)運維部門主要運用無人機紅外巡線和人工巡檢方式進行檢測。而現(xiàn)行的無人機紅外測溫與人工檢測方法都是定期巡檢，無法做到對輸電線路熱缺陷實時的長周期在線監(jiān)測。
為實現(xiàn)對線路熱缺陷的全方位檢測，排查架空輸電線路潛在安全風(fēng)險，需要研發(fā)一種針對于金具內(nèi)部短時熱缺陷的檢測裝置，使裝置能夠感知金具內(nèi)部出現(xiàn)的短時高溫，并且對線股在短時高溫作用下的損傷程度作出相應(yīng)的判斷。目前，已有應(yīng)用于輸電螺栓、懸垂線夾等金具的熱缺陷感溫檢測產(chǎn)品，但是這些產(chǎn)品的感溫動作值是按照傳統(tǒng)的輸電線路熱缺陷的相關(guān)規(guī)程來確定，只能對規(guī)程當(dāng)中認(rèn)為的、規(guī)定的熱缺陷溫度做出響應(yīng)，不能實現(xiàn)對于熱缺陷造成的線股損傷程度的檢測。進一步地，現(xiàn)有的線股損傷檢測方法主要為振動檢測法，依靠線路本體的力學(xué)特性實現(xiàn)檢測功能，主要應(yīng)用于一個甚至多個線路檔距的線路本體力學(xué)損傷情況檢測，無法確切捕捉線股的具體損傷位置，無法應(yīng)用于力學(xué)條件復(fù)雜的金具內(nèi)部的損傷檢測。
發(fā)明內(nèi)容
本申請?zhí)峁┝艘环N金具內(nèi)部線股損傷程度分析方法及相關(guān)裝置，用于解決現(xiàn)有技術(shù)無法判斷金具內(nèi)部線股損傷程度、無法定點判斷金具內(nèi)部的線股局部缺陷情況、且準(zhǔn)確性較差的技術(shù)問題。
有鑒于此，本申請第一方面提供了一種金具內(nèi)部線股損傷程度分析方法，所述方法包括：
S1、計算包含n根線股的線路整體和單根線股在常溫常態(tài)下的最小破斷力FA和Fa，基于最小破斷力FA和Fa計算線路整體的斷股數(shù)量m，以及計算單根線股的最大允許平均受力Fb(m)；
S2、計算溫度T對應(yīng)的線股抗拉強度RT，從而計算單根線股在溫度T時的最小破斷力Fa,T；
S3、對最大允許平均受力Fb(m)和最小破斷力Fa,T進行比較分析，當(dāng)最小破斷力Fa,T大于最大允許平均受力Fb(m)，則調(diào)整溫度T后返回步驟S2，當(dāng)最小破斷力Fa,T不大于最大允許平均受力Fb(m)，則判定線股為拉斷狀態(tài)，并將溫度T作為特征溫度Tc(m)；
S4、根據(jù)斷股數(shù)量m對斷股所在位置進行標(biāo)記；并建立線路-金具局部幾何模型，設(shè)置短時激勵I(lǐng)(t)輸入到有限元仿真模型計算，得到標(biāo)記的斷股m所在線股截面平均溫度Tavr(m)；
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