[發(fā)明專(zhuān)利]一種適用于防導(dǎo)線(xiàn)翻轉(zhuǎn)的間隔棒使用方法及使用系統(tǒng)

有效

• 申請(qǐng)?zhí)枺?/td>: 202010618693.6
• 申請(qǐng)日: 2020-06-30
• 公開(kāi)（公告）號(hào): CN111753456B
• 公開(kāi)（公告）日: 2023-02-03
• 發(fā)明（設(shè)計(jì)）人: 楊曉輝;馬倫;呂中賓;張博;李清;伍川;劉光輝;陶亞光;魏建林;葉中飛
• 申請(qǐng)（專(zhuān)利權(quán)）人: 國(guó)網(wǎng)河南省電力公司電力科學(xué)研究院;國(guó)家電網(wǎng)有限公司
• 主分類(lèi)號(hào): G06F30/23
• 分類(lèi)號(hào): G06F30/23;G06F113/04
• 代理公司: 蘇州知途知識(shí)產(chǎn)權(quán)代理事務(wù)所(普通合伙) 32299
• 代理人: 張錦波

本申請(qǐng)涉及一種適用于防導(dǎo)線(xiàn)翻轉(zhuǎn)的間隔棒使用方法及使用系統(tǒng)，方法包括以下步驟：步驟10，選取長(zhǎng)l導(dǎo)線(xiàn)建立試驗(yàn)?zāi)Ｐ停x取不同分布荷載分別模擬不同地形的導(dǎo)線(xiàn)所受載荷；步驟20，模擬子導(dǎo)線(xiàn)和間隔棒；步驟30，扭矩荷載加載于所述節(jié)點(diǎn)，針對(duì)所述間隔棒數(shù)目和初始水平張力參數(shù)依次進(jìn)行分布扭矩加載，建立總扭矩T與跨中x＝l/2處截面扭轉(zhuǎn)角θ之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系；步驟40，將所述間隔棒均勻布置，改變間隔棒數(shù)量獲得不同形式分布扭矩作用下的T?θ關(guān)系曲線(xiàn)及對(duì)應(yīng)工況的Tmax。本發(fā)明基于扭矩?扭轉(zhuǎn)角關(guān)系曲線(xiàn)著重研究間隔棒數(shù)目、初始水平張力和分裂數(shù)對(duì)分裂導(dǎo)線(xiàn)扭轉(zhuǎn)剛度和翻轉(zhuǎn)傾覆扭矩的影響，為分裂導(dǎo)線(xiàn)防翻轉(zhuǎn)傾覆設(shè)計(jì)提供參考。

技術(shù)領(lǐng)域

本申請(qǐng)屬于輸配電技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種適用于防導(dǎo)線(xiàn)翻轉(zhuǎn)的間隔棒使用方法及使用系統(tǒng)。

背景技術(shù)

自上世紀(jì)九十年代至今，分裂線(xiàn)路的翻轉(zhuǎn)故障時(shí)有發(fā)生，難以杜絕，不僅對(duì)電網(wǎng)安全運(yùn)行構(gòu)成了很大威脅，對(duì)此類(lèi)故障的修復(fù)也造成了較大的人力物力損失。現(xiàn)有調(diào)查研究表明，二、四、六分裂線(xiàn)路均有翻轉(zhuǎn)故障發(fā)生，涵蓋220kV～750kV電壓等級(jí)。研究多種參數(shù)對(duì)大檔距多分裂導(dǎo)線(xiàn)扭轉(zhuǎn)及翻轉(zhuǎn)特性的影響，對(duì)于提升其抗扭轉(zhuǎn)傾覆能力以實(shí)現(xiàn)線(xiàn)路防翻轉(zhuǎn)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，有著十分重要的意義。

目前除對(duì)實(shí)際事故的調(diào)查分析外，鮮有針對(duì)分裂導(dǎo)線(xiàn)翻轉(zhuǎn)問(wèn)題的研究。針對(duì)已發(fā)生事故的調(diào)查統(tǒng)計(jì)表明，大檔距(500m以上)線(xiàn)路更易發(fā)生翻轉(zhuǎn)扭絞故障。

發(fā)明內(nèi)容

本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題是：為解決現(xiàn)有技術(shù)中分裂導(dǎo)線(xiàn)翻轉(zhuǎn)問(wèn)題的研究的不足，從而提供一種防導(dǎo)線(xiàn)翻轉(zhuǎn)的間隔棒使用方法及使用系統(tǒng)。

本發(fā)明解決其技術(shù)問(wèn)題所采用的技術(shù)方案是：

一種適用于防導(dǎo)線(xiàn)翻轉(zhuǎn)的間隔棒使用方法，包括以下步驟：

步驟10，選取長(zhǎng)導(dǎo)線(xiàn)建立試驗(yàn)?zāi)Ｐ停x取不同分布荷載分別模擬不同地形的導(dǎo)線(xiàn)所受載荷；

步驟20，模擬子導(dǎo)線(xiàn)和間隔棒，所述子導(dǎo)線(xiàn)和間隔棒各包含若干個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)所述子導(dǎo)線(xiàn)的節(jié)點(diǎn)含若干個(gè)自由度，每個(gè)所述間隔棒的節(jié)點(diǎn)含若干個(gè)自由度，所述子導(dǎo)線(xiàn)和間隔棒通過(guò)自由度縮聚實(shí)現(xiàn)耦合連接；

步驟30，扭矩荷載加載于所述節(jié)點(diǎn)，針對(duì)所述間隔棒數(shù)目和初始水平張力參數(shù)依次進(jìn)行分布扭矩加載，建立總扭矩T與跨中x＝l/2處截面扭轉(zhuǎn)角θ之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，基于T-θ關(guān)系曲線(xiàn)以曲線(xiàn)斜率及最大總扭矩Tmax分別作為扭轉(zhuǎn)和翻轉(zhuǎn)特性評(píng)價(jià)指標(biāo)，分析分裂導(dǎo)線(xiàn)在分布扭矩作用下的扭轉(zhuǎn)及翻轉(zhuǎn)特性；

步驟40，將所述間隔棒均勻布置，改變間隔棒數(shù)量獲得不同形式分布扭矩作用下的T-θ關(guān)系曲線(xiàn)及對(duì)應(yīng)工況的Tmax。

在其中一個(gè)實(shí)施例中，所述步驟10中，選取長(zhǎng)l導(dǎo)線(xiàn)建立試驗(yàn)?zāi)Ｐ停x取滿(mǎn)布均勻荷載、滿(mǎn)布矩形荷載、滿(mǎn)布對(duì)稱(chēng)三角形荷載、(1/4、2/4、3/4)l布置對(duì)稱(chēng)三角形荷載四種形式的分布荷載；所述步驟20中，所述子導(dǎo)線(xiàn)和間隔棒各包含2個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)所述子導(dǎo)線(xiàn)的節(jié)點(diǎn)含4個(gè)自由度，每個(gè)所述間隔棒的節(jié)點(diǎn)含6個(gè)自由度。

在其中一個(gè)實(shí)施例中，所述步驟10中：

所述荷載形式由均勻分布趨向跨中集中分布。

在其中一個(gè)實(shí)施例中，所述步驟20中：

模擬子導(dǎo)線(xiàn)時(shí)，導(dǎo)線(xiàn)抗扭剛度由以下式確定：

k_s＝α(G₁I_p1+G₂I_p2)

式中，α為風(fēng)攻角，G1為鋼材的切變模量；G₂為鋁材的切變模量；I_p1、I_p2分別為所述導(dǎo)線(xiàn)的鋼芯和鋁包線(xiàn)的截面積慣性矩。