[發(fā)明專(zhuān)利]改進(jìn)型三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器

有效

• 申請(qǐng)?zhí)枺?/td>: 201410588629.2
• 申請(qǐng)日: 2014-10-28
• 公開(kāi)（公告）號(hào): CN104279577A
• 公開(kāi)（公告）日: 2015-01-14
• 發(fā)明（設(shè)計(jì)）人: 徐傳海;陳勇;田慶峰;李晉鵬;王謙;許玉新
• 申請(qǐng)（專(zhuān)利權(quán)）人: 中國(guó)電力工程顧問(wèn)集團(tuán)中南電力設(shè)計(jì)院
• 主分類(lèi)號(hào): F23L15/00
• 分類(lèi)號(hào): F23L15/00
• 代理公司: 武漢開(kāi)元知識(shí)產(chǎn)權(quán)代理有限公司 42104
• 代理人: 陳家安

技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及火力發(fā)電，具體的指一種改進(jìn)型三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。?

背景技術(shù)

回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器是火力發(fā)電廠的重要輔助設(shè)備，它是利用煙氣的余熱來(lái)加熱鍋爐燃燒所需空氣的熱交換設(shè)備，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器由于存在動(dòng)靜間隙，因此不可避免的有漏風(fēng)問(wèn)題存在，包括攜帶漏風(fēng)、徑向漏風(fēng)、軸向漏風(fēng)和旁路漏風(fēng)，其中，徑向漏風(fēng)是空氣預(yù)熱器的主要漏風(fēng)。空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)問(wèn)題造成電廠一次風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)煙空氣量增加，電耗增大，電廠效率下降。?

傳統(tǒng)的空氣預(yù)熱器大多采用三分倉(cāng)形式，分為煙氣區(qū)、一次風(fēng)區(qū)和二次風(fēng)區(qū)三個(gè)區(qū)域，由于一次風(fēng)壓較高，一次風(fēng)側(cè)向煙氣側(cè)的漏風(fēng)量大，占空氣預(yù)熱器漏風(fēng)量的份額最高。過(guò)去，空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率最高可達(dá)20％以上?？刂茝较蚵╋L(fēng)方式可采用間隙控制系統(tǒng)，這是600MW～1000MW以上大容量機(jī)組廣泛采用的漏風(fēng)控制系統(tǒng)，通過(guò)傳感元件跟蹤扇形板和轉(zhuǎn)子之間的間隙，調(diào)整扇形板的高度以控制漏風(fēng)。由于需要傳感器和執(zhí)行機(jī)構(gòu)配合，存在可靠性低的問(wèn)題。?

在徑向密封片的結(jié)構(gòu)形式上，出現(xiàn)了三密封、四密封、柔性密封、刷式密封等，通過(guò)各種類(lèi)型的密封片形式、增加密封的數(shù)量來(lái)控制漏風(fēng)間隙從而減少漏風(fēng)量。經(jīng)過(guò)改進(jìn)后的大容量機(jī)組的三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，漏風(fēng)目前可以做到一年內(nèi)小于5％，一年后小于6％的水平。尤其是近年來(lái)各種柔性密封、刷式密封等密封型式出現(xiàn)，但由于這些密封?型式將非接觸式密封改為接觸式密封，運(yùn)行初期效果尚可，但磨損以后的密封效果仍然會(huì)下降。?

為減少空氣預(yù)熱器的徑向漏風(fēng)，在空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)形式上，行業(yè)內(nèi)發(fā)明了四分倉(cāng)空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)形式，將一次風(fēng)區(qū)布置在2個(gè)二次風(fēng)區(qū)之間，以減少高壓頭的一次風(fēng)區(qū)向煙氣區(qū)的漏風(fēng)量，漏風(fēng)目前可以做到一年內(nèi)小于4％，一年后小于5％的水平。但也存在結(jié)構(gòu)復(fù)雜、煙風(fēng)阻力大、管道布置困難等問(wèn)題。?

還有回收式密封方式，通過(guò)送風(fēng)機(jī)(一次風(fēng)機(jī))入口的負(fù)壓，或另設(shè)抽風(fēng)機(jī)，在徑向密封間隙形成負(fù)壓區(qū)，將漏風(fēng)抽吸出來(lái)送至二次風(fēng)道或送風(fēng)機(jī)(一次風(fēng)機(jī))入口風(fēng)道回收。但這種方式只是表觀漏風(fēng)率下降，實(shí)際上徑向漏風(fēng)還大于傳統(tǒng)的密封方式，存在管道系統(tǒng)復(fù)雜、耗電量大、風(fēng)機(jī)磨損、控制等問(wèn)題。?

發(fā)明內(nèi)容

本發(fā)明的目的是提供一種漏風(fēng)率、風(fēng)機(jī)電耗與造價(jià)均比四分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器低、漏風(fēng)率與風(fēng)機(jī)電耗比常規(guī)型三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器更低的改進(jìn)型三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。?

本發(fā)明是按如下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的：?

一種改進(jìn)型三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，包括圍繞中心軸轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)子，所述轉(zhuǎn)子包括與所述中心軸固定連接的若干徑向隔板所分隔成的若干基礎(chǔ)扇形倉(cāng)，在所述轉(zhuǎn)子的直徑方向的上端、下端對(duì)稱(chēng)地布置有共四塊扇形板；在所述轉(zhuǎn)子的直徑方向上端還設(shè)置有寬扇形板；在所述轉(zhuǎn)子的直徑方向下端還有與所述寬扇形板對(duì)稱(chēng)設(shè)置的條形孔寬扇形板。?

兩塊上端所述扇形板及所述寬扇形板上方設(shè)置有風(fēng)箱區(qū)隔板；兩塊下端所述扇形板及所述條形孔寬扇形板下方設(shè)置有風(fēng)箱區(qū)隔板。?

所述轉(zhuǎn)子的扇形倉(cāng)流道分隔為煙氣區(qū)、一次風(fēng)區(qū)及二次風(fēng)區(qū)；所述煙氣區(qū)和所述一次風(fēng)區(qū)之間設(shè)置有所述寬扇形板及所述條形孔寬?扇形板；所述煙氣區(qū)和所述二次風(fēng)區(qū)之間、所述二次風(fēng)區(qū)和所述一次風(fēng)區(qū)之間都設(shè)置有扇形板。?

所述條形孔寬扇形板上設(shè)置有條形孔；所述條形孔通過(guò)冷端二次風(fēng)密封通道與冷端二次風(fēng)箱相連接；所述徑向隔板邊緣設(shè)置有刷式密封裝置。?

進(jìn)一步地，所述扇形板寬度大于三個(gè)基礎(chǔ)扇形倉(cāng)，且小于四個(gè)基礎(chǔ)扇形倉(cāng)；所述寬扇形板和所述條形孔寬扇形板寬度大于六個(gè)基礎(chǔ)扇形倉(cāng)，且小于七個(gè)基礎(chǔ)扇形倉(cāng)。?

再進(jìn)一步地，所述條形孔設(shè)置在所述條形孔寬扇形板中軸線上。?

傳統(tǒng)的三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器徑向密封由一次風(fēng)區(qū)與煙氣區(qū)之間的密封、一次風(fēng)區(qū)與二次風(fēng)區(qū)之間的密封和二次風(fēng)區(qū)與煙氣區(qū)之間的密封組成。圖中，ΔP1為一次風(fēng)區(qū)與煙氣區(qū)的壓差，G1為一次風(fēng)區(qū)向煙氣區(qū)的漏風(fēng)量，ΔP2為二次風(fēng)區(qū)與煙氣區(qū)的壓差，G2為二次風(fēng)區(qū)向煙氣區(qū)的漏風(fēng)量，ΔP12為一次風(fēng)區(qū)與二次風(fēng)區(qū)的壓差，G12為一次風(fēng)區(qū)向二次風(fēng)區(qū)的漏風(fēng)量。由于一次風(fēng)壓較高，一般在15～18kPa左右，一次風(fēng)區(qū)與煙氣區(qū)之間的密封兩區(qū)的壓差高達(dá)20kPa以上，因此一次風(fēng)向負(fù)壓的煙氣區(qū)的漏風(fēng)占總漏風(fēng)的主導(dǎo)地位，是漏風(fēng)率居高不下的主要原因。?

而四分倉(cāng)空氣預(yù)熱器把壓頭較高的一次風(fēng)布置在二次風(fēng)中間，將一次風(fēng)與煙氣區(qū)隔離，與煙氣區(qū)相鄰的是二次風(fēng)，二次風(fēng)區(qū)向負(fù)壓的煙氣區(qū)泄漏，一次風(fēng)向二次風(fēng)泄漏。由于二次風(fēng)壓較低，一般在3kPa左右，因此四分倉(cāng)空氣預(yù)熱器能夠比三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器減少直接漏風(fēng)約20～25％左右。?