[發明專利]巨型塔架式長沖程抽油機雙聯減速機設計計算方法

無效

• 申請號: 200710011873.2
• 申請日: 2007-06-27
• 公開（公告）號: CN101082368A
• 公開（公告）日: 2007-12-05
• 發明（設計）人: 趙志鵬
• 申請（專利權）人: 鞍山市鑫宇機械有限公司
• 主分類號: F16H37/02
• 分類號: F16H37/02;F16H55/06;F16H55/08;F16H55/17;F16H55/30
• 代理公司: 鞍山貝爾專利代理有限公司
• 代理人: 孔金滿;顏偉

1，一種巨型塔架式長沖程抽油機雙聯減速機設計計算方法，其特征在于包括下述步驟：

1)齒輪的設計計算

a、高速級齒輪材料設計，輸入軸齒輪材料為35CrMo，齒面硬度為HB290-320，中間軸齒輪為ZG35SiMn，齒面硬度為HB265-295，

b、低速級齒輪材料設計，中間軸齒輪材料為35CrMo，齒面硬度為HB290-320，輸出軸齒輪材料為ZG35SiMn，齒面硬度為HB265-295，

c、按彎曲強度計算齒輪模數，設載荷系數K＝1.7，查機械設計手冊確定齒輪模數，

d、確定齒輪參數，

e、校驗齒根彎曲弧度，計算小齒輪齒根應力，大齒輪齒根應力，校驗齒面接觸硬度并計算安全系數，

2)輸入軸的設計計算

a、輸入軸設計為齒輪軸，材料為35CrMo，硬度為HB290-320，

b、確定齒輪齒頂圓直徑和齒根圓直徑，

c、軸的結構設計：確定軸上零件的位置及軸上零件的固定方式，確定軸的各段長度和直徑，

d、校核軸的強度：繪制軸的應力圖、軸傳遞的轉矩、齒輪的圓周力、齒輪的徑向力、齒輪的軸向力，求出支反力、繪制水平面內的彎矩圖、垂直平面內的彎矩圖、合成彎矩圖、工作扭矩圖、當前彎矩圖，

e、計算危險性截面處的齒根圓直徑，

3)輸出軸的設計計算

a、選擇軸的材料，確定許用應力，

b、按扭轉強度計算軸最細處的直徑，

c、軸的結構設計：確定軸上零件的位置及軸上零件的固定方式，確定軸的各段長度和直徑，輸出軸上設有鍵槽，

d、校核軸的強度：繪制軸的應力圖、軸傳遞的轉矩、齒輪的圓周力、齒輪的徑向力、齒輪的軸向力，求出支反力、繪制水平面內的支反力、水平面內的彎矩圖、垂直平面內的彎矩圖、合成彎矩圖、工作扭矩圖、當前彎矩圖，

e、計算危險性截面處的齒根圓直徑，

4)鍵的設計計算

a、輸入軸軸端鍵選擇A型平鍵，確定鍵的尺寸，驗算鍵聯結的擠壓強度，計算許用擠壓應力，

b、中間軸鍵選擇A型平鍵，確定鍵的尺寸，驗算鍵聯結的擠壓強度，計算許用擠壓應力，

c、輸出軸鍵選擇C型平鍵，確定鍵的尺寸，驗算鍵聯結的擠壓強度，計算許用擠壓應力，

5)軸承的選擇計算

a、輸入軸軸承選擇兩盤32226圓錐滾子軸承，靠近皮帶輪及剎車輪端使用一盤NJ226M圓柱滾子軸承，

b、輸出軸軸承選擇兩盤32240圓錐滾子軸承，靠近鏈輪端使用一盤NJ240M圓柱滾子軸承，

6)鏈輪的設計計算

a、聯結鏈條、鏈輪的選擇計算應考慮到整機同步調節的易操作性，

b、主動鏈條、鏈輪的設計計算。

2、根據權利要求1所述的巨型塔架式長沖程抽油機雙聯減速機設計計算方法，其特征在于對于懸點載荷為30T的巨型塔架式長沖程抽油機，所述的高速級齒輪模數，當傳動比μ＝4.6時，Yu＝1.026，當β＝16度時，Yβ＝0.69，當ε?β＝2.2，β＝16度時，Y_end＝1.14，法向模數mn＝8。

3、根據權利要求1所述的巨型塔架式長沖程抽油機雙聯減速機設計計算方法，其特征在于對于懸點載荷為30T的巨型塔架式長沖程抽油機，所述的低速級齒輪模數，當傳動比μ＝4.11時，Y_μ＝1.03，當β＝16度時，Yβ＝0.69，當ε?β＝2.2，β＝16度時，Y_end＝1.14，當Z_v1＝21.39時，Y_f1＝2.18，當Z_v2＝87.82時，Y_f2＝1.85，當ε?β＝1.8，β＝16度時，Y_end＝1.255。

4、根據權利要求3所述的巨型塔架式長沖程抽油機雙聯減速機設計計算方法，其特征在于對于懸點載荷為30T的巨型塔架式長沖程抽油機，所述的高速級齒輪參數為：a＝465mm，β＝16，d₁＝166.071mm，d_a1＝180.471mm，d_f1＝148.471mm，d₂＝763.928mm，d_a2＝778.328mm，d_f2＝746.328mm，b＝210mm。